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低温多效海水淡化用活性炭喷射器的模型与结论分析
1、索科洛夫喷射器计划方法
该法以一维气体动力学的动量守恒为基础树立模型，假定工作蒸汽和引射蒸汽为理想气体，在混合室之前两者不相混合，混合段压力呈线性增加，悉数热力进程为绝热进程，疏忽喷射器进出口速度，未考虑喷射进程中的激波效应和相变。运用气体动力学方程及动量守恒方程求解最大喷射系数u。
低温多效海水淡化用活性炭喷射器的优化计划
式中，q 为折算等熵质量流速；λ 为折算等熵速度；a为折算等熵速度，m/s；k 为免热指数；脚标p 为工作流体，脚标h 为引射流体，脚标c 为混合流体；脚标* 标明临界状态，脚标2，3 分别别标明混合段进口和出口。
低温多效海水淡化用活性炭喷射器的优化计划
式中：φ1为工作喷嘴的速度系数，取0.95；φ2为喷嘴出口截面引射流体的速度系数，取0.975；φ3为扩压段的速度系数，取0.9；φ4为混合段进口段速度系数，取0.925；β 为混合段始端与末端面积比，取2 ～3；μ 为第二临界状态截面面积与喉口面积之比，取1.35 ～1.5；α 为混合段与喉口处流体的压力升幅比值，一般取0.5；Π 为相对压力。首要计算进程：假定喷射器喉口截面处λc3≤1的规模内给出一系列λc3值，运用气体动力学公式(1) 求出折算质量速度qc3，按式(4) 判定(uIIP)2；假定喷射系数u = ( uIIP)2，根据式(3) 求得qh2；判定系数K3、K4值，由式(2) 求得喷射系数u 值。根据式(3) 用到的预先给定的u 值与按式(2) 求得的u 值契合，迭代计算结束，选择一个在最佳λc3下得到的最大u 值。
5、结论
(1) 活性炭喷射器的索科洛夫改进计划方法通过对混合段面积比β 的修改，树立了喷射系数u 与β的联系，避免了迭代计算进程中运用同一β值构成的过失；修改了第二极限喷射系数( uIIP)2的计算公式；喷射器混合段选用两段式计划，使混合段进口2处构成最佳引射压力，增大了引射流体的压差，前进了引射才干。新的喷射器计划方法在喷射功用上比原索科洛夫计划方法有较大的前进。
(2) 运用改进计划方法对某海水淡水体系活性炭喷射器进行功用计算和结构计划，改进后的喷射器喷射系数计算值1.35 与仿照成果1.32 契合，较原方法0.96 有较大前进。通过CFD 数值仿照方法对计划标准下的流场进行仿照剖析，成果标明计划结构标准处于最优规模内，其间D3、L2存在一定的“弛禁区”，计算值恰好处于“弛禁区”的距离，具体案例可根据蒸汽的工作规模进一步选择判定。
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